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Schema di calcolo

INDICE RELAZIONE

INDICE RELAZIONE

1 INDIVIDUAZIONE DEL MODELLO DI CALCOLO

2 INDIVIDUAZIONE DEI CODICI DI CALCOLO

3 MODALITA' DI PRESENTAZIONE

4 ESAMI DEI RISULTATI E CONTROLLI

5 GIUDIZIO MOTIVATO DI ACCETTABILITA' DEI RISULTATI

6 UNITA' DI MISURA

7 SISTEMI DI RIFERIMENTO

8 CONVENZIONI

1 INDIVIDUAZIONE DEL MODELLO DI CALCOLO

1.1 Descrizione generale dell'opera

L'opera viene individuata mediante la definizione dei seguenti elementi:

Località: {localizzazione}

Destinazione e tipologia: {destinazione e tipologia}

Dimensioni dell'opera: {dimensioni salienti}

Ubicazione: {ubicazione rispetto a spazi pubblici ed altri edifici}

1.2 Normativa di riferimento

Legge n.1086 del 05/11/1971

Legge n.64 del 02/02/1974

{L.R. Campania n.9 del 07/01/1983}

CNR 10011-85

D.M. 09/01/1996

DD.MM. 16/01/1996

Circolare M. LLPP N° 65 del 28/04/1997

1.3 Criteri di analisi della sicurezza

La struttura viene verificata secondo le norme sismiche di {I, II o III} categoria. Oltre alla verifica di resistenza viene effettuata la verifica di deformabilità alla luce delle recenti normative.

1.4 Schematizzazione della struttura e dei vincoli

Il calcolo viene eseguito con la struttura spaziale in 3D tenendo conto degli elementi strutturali interagenti fra loro secondo la effettiva realizzazione. Vengono esclusi solo i tamponamenti per non penalizzare la libertà di progettazione sull'apertura di balconi o finestre. Non ci sono approssimazioni su tetti inclinati, piani sfalsati o scale.

1.5 Modellazione della struttura e dei vincoli

TipoSolai

Muri

1.6 Schematizzazione delle azioni

Le azioni sulla struttura sono quelle indicate nel D.M. 16/01/96 e in particolare {pesi propri, carichi permanenti, sovraccarichi, neve, vento o sisma}.

1.7 Modellazione delle azioni

Il calcolo viene eseguito sull'intera struttura e i carichi dei solai passano alle membrature in modo automatico, mentre i carichi dovuti a tamponamenti, sia sulle travi di fondazione che su quelle di piano, vengono fornite direttamente come carichi sulle aste. Anche l'eventuale spinta del terreno su pareti viene calcolata in automatico una volta forniti i dati geotecnici del terreno. L'azione del vento deve essere applicata come carico lineare o sui pilastri o sulle travi o come carichi concentrati sui nodi. La neve viene vista come carico accidentale sui solai di copertura. Sia le azioni del vento che quelle della neve possono combinarsi con altre azioni mediante opportuni coefficienti di peso.

1.8 Modellazione dei materiali

Il calcolo viene eseguito considerando il comportamento elastico lineare della struttura.

1.9 Tipo di analisi

La struttura viene analizzata con un'analisi agli elementi finiti. Le azioni nodali sono le reazioni d'incastro perfetto ricavate direttamente dal programma, salvo azioni direttamente applicate sui nodi per considerare particolari carichi.

{dinamica}Si fa uso di solo masse concentrate nei nodi, ottenute dalle reazioni d'incastro perfetto e il coefficiente di smorzamento viene posto pari a 0.05 La verifica delle sezioni viene eseguita con il metodo delle tensioni ammissibili.

2 INDIVIDUAZIONE DEI CODICI DI CALCOLO

2.1 Origine e caratteristiche dei codici di calcolo adottati

IPERSPACE++ Calcolo strutturale agli elementi finiti per Windows

Autori:

dott. ing.                             Dario PICA
prof. ing.               Paolo BISEGNA
dott. arch.             Gerry D'Anza

dott. ing. Donato Sista

Produzione e distribuzione

SOFT.LAB srl
via Borgo II - 82030 PONTE (BN)
tel. ++39 (824) 874392
fax ++39 (824) 874431
internet: http://www.soft.lab.it
e.mail: info@soft.lab.it

Sigla:

IPERSPACE++ rel. 7.0

L'utente non può modificare il codice; può soltanto eseguire delle scelte come:

§ tipi di vincoli per nodi e aste;

§ terremoto di progetto;

§ deformabilità o meno al taglio;

§ fattore di smorzamento;

§ combinazione dei modi CQC o SRSS;

§ impalcati rigidi o non.

Documentazione: manuale tecnico ed operativo, tutorial e bibliografia.

2.2 Grado di affidabilità dei codici

Il programma esegue il calcolo di strutture piane e spaziali schematizzabili da un insieme di elementi finiti interagenti tra loro attraverso i nodi che sono elementi: BEAM, THIN PLATE-SHELL, WINK, BOUNDARY, ecc.

L'unica limitazione del programma è che lavora in campo elastico lineare. Il programma si basa sul solutore agli elementi finiti SAP V appositamente ampliato per risolvere anche travi su suolo alla Winkler e la combinazione modale con il metodo CQC non presente nel SAP V originario.

Il codice è da considerarsi estremamente affidabile perchè è basato su un solutore collaudato; è inoltre corredato da una serie di esempi campioni calcolati con altri procedimenti o con formule note.

I risultati sono riproducibili oltre che in formato numerico anche in formato grafico mettendo in evidenza eventuali incongruenze.

La normativa di riferimento è quella italiana. Il linguaggio di programmazione è il C++ per il pre e post processore e il FORTRAN per il solutore.

L'assistenza viene effettuata direttamente dalla casa produttrice, mediante hot-line telefonica dal lunedi al venerdi di tutti i giorni feriali e a mezzo fax ed Internet.

2.3 Motivazione della scelta dei codici

Il codice è stato scelto perchè risolve praticamente tutti i problemi strutturali in campo lineare con risultati soddisfacenti purchè la scelta delle discretizzazioni avvenga con oculatezza e discernimento.

CARICO LIMITE PER FONDAZIONE SUPERFICIALE

Peso specifico terreno strato n. 1 sopra il piano di posa: kg/mc 1800.00

Spessore strato di terreno n. 1: m. 4.00

Profondità del piano di fondazione rispetto al piano di campagna: m. 4.00

Larghezza B della fondazione: m. 4.50

Peso specifico del terreno posto sotto il piano di fondazione: kg/mc 1500.00

Valore della coesione del terreno posto sotto il piano di fondazione: kg/mq 200.000

Valore dell'angolo di attrito del terreno sotto il piano di fondazione: 30

Si è in condizioni di rottura generale

Coefficienti Nq, Nc, Ngamma:

Nq = 18.40

Nc = 30.14

Ngamma = 22.40

Coefficienti Nq, Nc, Ngamma dopo le varie correzioni:

Nq = 18.40

Nc = 30.14

Ngamma = 22.40

Il carico limite calcolato con la formula di Terzaghi è pari a kg/cmq. 21.41

Carico di esercizio=carico limite/3 = kg/cmq 7.14

MODALITA' DI PRESENTAZIONE

3.1 Stampa dei dati di ingresso

La stampa dei dati d'ingresso presenta:

§ le coordinate nodali;

§ i vincoli dei nodi e delle aste;

§ le caratteristiche delle sezioni;

§ le caratteristiche dei solai;

§ le caratteristiche delle aste;

§ i criteri di progetto;

§ le caratteristiche dei materiali;

§ le condizioni di carico;

§ varie rappresentazioni grafiche della struttura ( piante, sezioni, prospettive, ecc)

§ stampaMuri2

§ stampaMuri1

3.2 Stampa dei risultati

La stampa dei risultati presenta:

- le combinazione dei carichi;

- le forze sismiche agenti sulla struttura;

- gli spostamenti d'impalcato, se l'impalcato è rigido;

- gli spostamenti nodali;

- le sollecitazioni sulle membrature per ogni combinazione di carico;

- la sollecitazione sul terreno sotto travi di fondazione o platee;

- deformate;

- diagrammi sollecitazioni;

- verifica di deformazioni per i terremoti di "bassa-media intensità";

dinamica1

dinamica2

dinamica3

dinamica4

L'utente può evitare di stampare gli spostamenti e le sollecitazioni per ogni singola combinazione, ma solo le sollecitazioni e gli spostamenti massimi, escludendo a maggior ragioni le sollecitazioni e gli spostamenti modali.

Infine viene stampata la verifica delle membrature eseguite con il metodo delle tensioni ammissibili.

Successivamente vengono stampati i disegni esecutivi con l'eventuale computo dei materiali.

3.3 Notizie sull'elaborazione

L'elaboratore con cui è stato eseguito il calcolo strutturale presenta le seguenti caratteristiche:

Tipo: {PC IBM Compatibile}

Capacità di memoria: {32 MB}

Unità di memoria di massa: {1.7 GB}

Unità periferiche: {stampante laser}

Sistema operativo e sua versione: {Windows 95}

4 ESAMI DEI RISULTATI E CONTROLLI

4.1 Valutazione dell'elaborazione dal punto di vista della corretta descrizione del modello

La valutazione dell'elaborazione è agevolata dal fatto che il programma è completamente grafico. Cioè la struttura calcolata non è quella che appare a filo di ferro, ma è quella 3D con tutti i disassamenti tra travi e pilastri, con eventuali conci rigidi, ecc. Le deformate e i diagrammi delle sollecitazioni oltre al controllo numerico completano la valutazione positiva dell'elaborato.

4.2 Valutazione dell'elaborazione dal punto di vista numerico

Il numero di cifre significative utilizzate nei procedimenti numerici è {16}.

{rapporto tra pivot massimo e minimo}

5 GIUDIZIO MOTIVATO DI ACCETTABILITA' DEI RISULTATI

I risultati sono accettabili in quanto sono stati eseguiti calcoli di larga massima in condizioni limiti entro i quali cadono i valori ottenuti dal calcolo automatico.

6 UNITA' DI MISURA

Le unità di misura interne sono Kg, m e derivate, mentre quelle di stampa sono definite dall'utente.

7 SISTEMI DI RIFERIMENTO

7.1 Riferimento globale

Il sistema di riferimento globale rispetto al quale va riferita l'intera struttura è una terna di assi cartesiani sinistrorsa OXYZ (X,Y, e Z sono disposti e orientati rispettivamente secondo il pollice, l'indice ed il medio della mano destra, una volta posizionati questi ultimi a 90° tra loro).

7.2 Riferimento locale per un'asta e/o trave

La terna di riferimento locale per un'asta è pure una terna sinistrorsa O'xyz che ha l'asse x orientato dal nodo iniziale I dell'asta verso il nodo finale J e gli assi y e z diretti secondo gli assi geometrici della sezione con l'asse y orizzontale e orientato in modo da portarsi a coincidere con l'asse x a mezzo di una rotazione oraria di 90° e l'asse z di conseguenza.

Per un'asta comunque disposta nello spazio la sua terna locale è orientata in modo tale da portarsi a coincidere con la terna globale a mezzo di rotazioni orarie degli assi locali inferiori a 180°.

7.3 Terne locali per pilastri

7.3.1 Pilastro con rotazione zero e Pilastro con rotazione di circa 30°

§ Asse x diretto secondo l'asse del pilastro e orientato verso l'alto, cioè dal nodo iniziale I al nodo finale J (asse Z globale);

§ Asse y diretto e orientato secondo l'asse X globale POSITIVO;

§ Asse z ortogonale ai due e orientato in modo da determinare una terna sinistrorsa e in particolare orientato e diretto secondo l'asse Y globale POSITIVO. Come si può notare dalla figura se ruota il pilastro ruota anche la terna locale.

7.3.2 Travi con rotazione zero

§ Asse x diretto secondo l'asse della trave e orientato dal nodo iniziale I verso il nodo finale J;

§ Asse y orizzontale e orientato in modo da portarsi a coincidere con l'asse x locale con una rotazione oraria di 90°;

§ Asse z di conseguenza.

8 CONVENZIONI:

8.1 Carichi:

§ Le forze, sia sulle aste che sulle pareti o lastre, sono positive se opposte agli assi locali;

§ Le forze nodali sono positive se opposte agli assi globali;

§ Le coppie sono positive se destrorse.

8.2 Sollecitazioni:

Le caratteristiche di sollecitazione sono positive se sulla faccia di normale positiva sono rappresentate da vettori equiversi agli assi di riferimento locali; in particolare il vettore momento positivo rappresenta una coppia che ruota come le dita della mano destra che si cihudono quando il pollice è equiverso all'asse locale.

8.3 Spostamenti:

§ Le traslazioni sono positive se concorde con gli assi globali;

§ Le rotazioni sono positive se sinistrorse.

Dati generali della struttura

Grado di sismicità della zona	12
Coefficiente di fondazione	1
Coefficiente di struttura X	1
Coefficiente di struttura Y	1
Coefficiente di risposta X	1
Coefficiente di risposta Y	1
Coefficiente di importanza	1.2
Coefficiente di sicurezza strutturale	3
Costante elastica del terreno [kg/cmc]	2.00
Quota della fondazione	0
Temperatura di riferimento	0
Deformabilità a taglio delle aste	No
Analisi ad impalcati rigidi	No

Nodi - Geometria e vincoli

Nodo	Geometria			Vincoli						Impalcato
	Coordinate			Traslazione			Rotazione
	m
	X	Y	Z	X	Y	Z	X	Y	Z
1	0.00	0.00	0.00	1	1	0	0	0	1	0
2	3.50	0.00	0.00	1	1	0	0	0	1	0
3	6.30	0.00	0.00	1	1	0	0	0	1	0
4	9.60	0.00	0.00	1	1	0	0	0	1	0
5	3.50	0.00	1.20	0	0	0	0	0	0	0
6	6.30	0.00	2.70	0	0	0	0	0	0	0
7	9.60	0.00	4.50	0	0	0	0	0	0	0
8	0.00	3.80	0.00	1	1	0	0	0	1	0
9	3.50	3.80	0.00	1	1	0	0	0	1	0
10	6.30	3.80	0.00	1	1	0	0	0	1	0
11	9.60	3.80	0.00	1	1	0	0	0	1	0
12	3.50	3.80	1.20	0	0	0	0	0	0	0
13	6.30	3.80	2.70	0	0	0	0	0	0	0
14	9.60	3.80	4.50	0	0	0	0	0	0	0
15	0.00	7.60	0.00	1	1	0	0	0	1	0
16	3.50	7.60	0.00	1	1	0	0	0	1	0
17	6.30	7.60	0.00	1	1	0	0	0	1	0
18	9.60	7.60	0.00	1	1	0	0	0	1	0
19	3.50	7.60	1.20	0	0	0	0	0	0	0
20	6.30	7.60	2.70	0	0	0	0	0	0	0
21	9.60	7.60	4.50	0	0	0	0	0	0	0

Tabella materiali tipo

Descrizione	Modulo E	Poisson	Dilataz. term.	Peso spec.
	kg/cmq		[1/°C]	kg/mc
rck30	3E+05	0.125	1e-05	2500.00

Pareti - geometria e vincoli

Parete	N1	N2	N3	N4	Tipo	Materiale	Crit.prog.	N.P.	N.P.X	N.P.Y	Spess.
											m
1	1	2	9	8	Platea	rck30	FONDAZIONI	25	5	5	0.30
2	2	3	10	9	Platea	rck30	FONDAZIONI	25	5	5	0.30
3	3	4	11	10	Platea	rck30	FONDAZIONI	25	5	5	0.30
4	8	9	16	15	Platea	rck30	FONDAZIONI	25	5	5	0.30
5	9	10	17	16	Platea	rck30	FONDAZIONI	25	5	5	0.30
6	10	11	18	17	Platea	rck30	FONDAZIONI	25	5	5	0.30
7	1	2	5	1	Discreto	rck30	T.ALTE	25	5	5	0.20
8	2	3	6	5	Discreto	rck30	T.ALTE	25	5	5	0.20
9	3	4	7	6	Discreto	rck30	T.ALTE	25	5	5	0.20
10	8	9	12	8	Discreto	rck30	T.ALTE	25	5	5	0.20
11	9	10	13	12	Discreto	rck30	T.ALTE	25	5	5	0.20
12	10	11	14	13	Discreto	rck30	T.ALTE	25	5	5	0.20
13	15	16	19	15	Discreto	rck30	T.ALTE	25	5	5	0.20
14	16	17	20	19	Discreto	rck30	T.ALTE	25	5	5	0.20
15	17	18	21	20	Discreto	rck30	T.ALTE	25	5	5	0.20
16	1	5	12	8	Discreto	rck30	T.ALTE	25	5	5	0.20
17	5	6	13	12	Discreto	rck30	T.ALTE	25	5	5	0.20
18	6	7	14	13	Discreto	rck30	T.ALTE	25	5	5	0.20
19	8	12	19	15	Discreto	rck30	T.ALTE	25	5	5	0.20
20	12	13	20	19	Discreto	rck30	T.ALTE	25	5	5	0.20
21	13	14	21	20	Discreto	rck30	T.ALTE	25	5	5	0.20

Muri - Carichi

Par	Pan	Condizione	Tipo	Carico	Vert.1	Vert.2	Vert.3	Vert.4	Altezza	Peso sp.	Coesione	Ang.at.
				kg/mq					m	kg/mc	kg/cmq	°
1		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	9975
2		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	7980
3		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	9405
4		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	9975
5		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	7980
6		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	9405
7		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	1050
8		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	2730
9		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	5940
10		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	1050
11		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	2730
12		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	5940
13		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	1050
14		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	2730
15		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	5940
16		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	7030
16	1	Carico perm.	Uniforme	150
16	1	Carico acc.	Uniforme	600
17		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	6035.3
17	1	Carico acc.	Uniforme	600
17	1	Carico perm.	Uniforme	150
18		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	7142.08
18	1	Carico acc.	Uniforme	600
18	1	Carico perm.	Uniforme	150
19		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	7030
19	1	Carico perm.	Uniforme	150
19	1	Carico acc.	Uniforme	600
20		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	6035.3
20	1	Carico perm.	Uniforme	150
20	1	Carico acc.	Uniforme	600
21		Peso Proprio	Peso Proprio (Kg)	7142.08
21	1	Carico acc.	Uniforme	600
21	1	Carico perm.	Uniforme	150

Criteri di progetto

Criterio di progetto T.ALTE
Dati generali
Coefficiente M		15
Copriferro di calcolo	cm	2.0
Copriferro di disegno	cm	2.0
Rck	kg/cmq	300
Sigma acciaio	kg/cmq	2600
Dati relativi alla verifica dei pilastri
Stampa verifica per ogni combinazione di carico		No
Verifica a pressoflessione deviata		Si
Verifica a carico di punta		No
Riduz. ferri ai lati per sez. rettangolari		No
Punto di verifica		6
Massima area di ferro in ogni spigolo	cmq	2.00
Rapporto tra intraferri		3
Step d'incremento in verifica	cmq	0.50
Dati relativi alla verifica dei muri
Armatura simmetrica dei muri discretizzati		Si
% minima armatura X		0.12
% minima armatura Y		0.12
% massima armatura X		2
% massima armatura Y		2
Dati relativi alla verifica delle travi
Numero di bracci delle staffe		2
% di taglio da affidare alle staffe		60
% di taglio da affidare ai ferri di parete		40
Minimo numero di barre sup, inf. e parete		2 2 1
Numero di reggistaffe sup, inf. ed intermedie		0 0 0
% massima di armatura rispetto al calcestruzzo		2
% minima di armatura rispetto al calcestruzzo		0.15
Verifica torsione		Si
Verifica pressoflessione retta		Si
% base per verifica a taglio		100
% armatura compressa rispetto alla tesa		100
Pali
Rak (Resistenza a rottura acciaio)		4400
Gamma C (Coefficiente di sicurezza calcestruzzo)		1.6
Gamma A (Coefficiente di sicurezza acciaio)		1.15

Criterio di progetto FONDAZIONI
Dati generali
Coefficiente M		15
Copriferro di calcolo	cm	2.0
Copriferro di disegno	cm	3.0
Rck	kg/cmq	300
Sigma acciaio	kg/cmq	2600
Dati relativi alla verifica dei pilastri
Stampa verifica per ogni combinazione di carico		No
Verifica a pressoflessione deviata		Si
Verifica a carico di punta		No
Riduz. ferri ai lati per sez. rettangolari		No
Punto di verifica		6
Massima area di ferro in ogni spigolo	cmq	2.00
Rapporto tra intraferri		3
Step d'incremento in verifica	cmq	0.50
Dati relativi alla verifica dei muri
Armatura simmetrica dei muri discretizzati		Si
% minima armatura X		0.12
% minima armatura Y		0.12
% massima armatura X		2
% massima armatura Y		2
Dati relativi alla verifica delle travi
Numero di bracci delle staffe		2
% di taglio da affidare alle staffe		60
% di taglio da affidare ai ferri di parete		40
Minimo numero di barre sup, inf. e parete		2 2 1
Numero di reggistaffe sup, inf. ed intermedie		0 0 0
% massima di armatura rispetto al calcestruzzo		1.5
% minima di armatura rispetto al calcestruzzo		0.05
Verifica torsione		Si
Verifica pressoflessione retta		Si
% base per verifica a taglio		100
% armatura compressa rispetto alla tesa		100
Pali
Rak (Resistenza a rottura acciaio)		4400
Gamma C (Coefficiente di sicurezza calcestruzzo)		1.6
Gamma A (Coefficiente di sicurezza acciaio)		1.15

Condizioni di carico

Descrizione
Peso Proprio
QP Solai
QA Solai
QAR Solai
Carico perm.
Carico acc.

Combinazione di carico

Combinazione	Sisma	F. Sisma	Angolo	Fattore	Cond. di Carico	Attiva	Fattore	Massa s.
1
				1	Peso Proprio	Si	1	Si
				1	QP Solai	No	1	No
				1	QA Solai	No	1	No
				1	QAR Solai	No	1	No
				1	Carico perm.	Si	1	No
				1	Carico acc.	Si	1	Si
2	Statica	1	0
				1	Peso Proprio	Si	1	Si
				1	QP Solai	No	1	No
				1	QA Solai	No	1	No
				1	QAR Solai	No	1	No
				1	Carico perm.	Si	1	No
				1	Carico acc.	Si	1	Si
3	Statica	1	90
				1	Peso Proprio	Si	1	Si
				1	QP Solai	No	1	No
				1	QA Solai	No	1	No
				1	QAR Solai	No	1	No
				1	Carico perm.	Si	1	No
				1	Carico acc.	Si	1	Si

Caratteristiche del terreno

Strato n°	Spessore	Peso Specifico	Incoerente	Angolo di attrito	Addensato	Coesione	E	n
	m	kg/mc		[gradi]		kg/cmq	kg/cmq
1	1.00	1800	Si	25	Si	0.02	2E+02	0.3

Risultati Analisi Statica - Baricentri masse e forze sismiche

Piano	Rigido	Massa	X	Y	Z	Forze	Lambda	M.T.
		kg	m	m	m	kg		kg*m
0	No	60531	5.16	3.80	1.28	4653	0.000	0

Risultati Analisi Statica - Statistiche matrice di rigidezza

Minimo della diag.	21060
Massimo della diag.	2.087e+12
Rapporto Max/Min	9.909e+07
Media della diag.	9.836e+09
Densita'	6.1

Risultati Analisi Statica - Spostamenti massimi - Nodi

Nodo	Trasl. X	Trasl. Y	Trasl. Z	Rotaz. X	Rotaz. Y	Rotaz. Z
	mm	mm	mm	mrad	mrad	mrad
1	0.00	0.00	-1.18 (3 -II )	0.13 (3 -II )	0.20 (3 )	0.00
2	0.00	0.00	-1.57 (3 -II )	0.31 (3 -II )	0.20 (3 )	0.00
3	0.00	0.00	-1.86 (3 -II )	0.42 (3 -II )	0.20 (3 )	0.00
4	0.00	0.00	-2.41 (2 )	0.54 (3 -II )	0.21 (3 )	0.00
5	0.25 (3 )	-0.16 (3 -II )	-1.58 (3 -II )	-0.27 (3 )	0.20 (3 )	-0.08 (3 -II )
6	0.56 (3 )	0.33 (3 )	-1.88 (3 -II )	-0.35 (3 )	0.21 (3 )	-0.16 (3 -II )
7	0.94 (3 )	-0.53 (3 -II )	-2.44 (2 )	-0.35 (2 )	0.21 (3 )	-0.22 (3 -II )
8	0.00	0.00	-0.90 (2 -II )	0.11 (3 -II )	0.15 (2 )	0.00
9	0.00	0.00	-1.17 (2 -II )	-0.06 (3 )	0.13 (2 )	0.00
10	0.00	0.00	-1.43 (2 )	-0.03 (3 )	0.13 (2 )	0.00
11	0.00	0.00	-1.87 (2 )	-0.00 (3 )	0.15 (2 )	0.00
12	0.16 (2 )	-0.15 (3 -II )	-1.18 (2 -II )	-0.12 (3 )	0.13 (2 )	-0.00 (3 -II )
13	0.36 (2 )	-0.33 (3 -II )	-1.46 (2 )	-0.07 (3 )	0.14 (2 )	-0.02 (3 -II )
14	0.63 (2 )	-0.53 (3 -II )	-1.94 (2 )	-0.01 (3 )	0.11 (2 )	-0.05 (3 -II )
15	0.00	0.00	-1.18 (3 )	-0.13 (3 )	0.20 (3 -II )	0.00
16	0.00	0.00	-1.57 (3 )	-0.31 (3 )	0.20 (3 -II )	0.00
17	0.00	0.00	-1.86 (3 )	-0.42 (3 )	0.20 (3 -II )	0.00
18	0.00	0.00	-2.41 (2 )	-0.54 (3 )	0.21 (3 -II )	0.00
19	0.25 (3 -II )	0.16 (3 )	-1.58 (3 )	0.27 (3 -II )	0.20 (3 -II )	0.08 (3 )
20	0.56 (3 -II )	-0.33 (3 -II )	-1.88 (3 )	0.35 (3 -II )	0.21 (3 -II )	0.16 (3 )
21	0.94 (3 -II )	0.53 (3 )	-2.44 (2 )	0.35 (2 )	0.21 (3 -II )	0.22 (3 )

Risultati Analisi Statica - Sollecitazioni Massime - Muri discretizzati

Muro	Pannello	Sxx	Syy	Sxy	Mxx	Myy	Mxy
		kg/cmq	kg/cmq	kg/cmq	kg*m/m	kg*m/m	kg*m/m
1	1	0.00	0.00	0.00	-177(2)	-115(3)	-324(3 -II)
1	2	0.00	0.00	0.00	-450(2)	139(3 -II)	-232(3)
1	3	0.00	0.00	0.00	-560(3 -II)	102(3 -II)	-144(3)
1	4	0.00	0.00	0.00	-407(3 -II)	-30(2)	251(3 -II)
1	5	0.00	0.00	0.00	-167(3 -II)	-164(3 -II)	268(3 -II)
1	6	0.00	0.00	0.00	-68(3)	-175(3)	-423(3 -II)
1	7	0.00	0.00	0.00	-111(3)	435(3 -II)	-296(3)
1	8	0.00	0.00	0.00	-106(3)	444(3 -II)	-116(3)
1	9	0.00	0.00	0.00	-92(2)	190(3 -II)	302(3 -II)
1	10	0.00	0.00	0.00	-105(2)	-376(3 -II)	302(3 -II)
1	11	0.00	0.00	0.00	-29(3)	-192(3)	-408(3)
1	12	0.00	0.00	0.00	169(3 -II)	723(3 -II)	-305(3)
1	13	0.00	0.00	0.00	198(3 -II)	775(3 -II)	-108(3)
1	14	0.00	0.00	0.00	101(3 -II)	345(3 -II)	265(3 -II)
1	15	0.00	0.00	0.00	-87(2)	-613(3 -II)	251(3 -II)
1	16	0.00	0.00	0.00	20(3 -II)	-186(3)	-414(3)
1	17	0.00	0.00	0.00	190(3 -II)	961(3 -II)	-300(3)
1	18	0.00	0.00	0.00	219(3 -II)	1036(3 -II)	-111(3)
1	19	0.00	0.00	0.00	108(3 -II)	458(3 -II)	209(3 -II)
1	20	0.00	0.00	0.00	-111(2 -II)	-800(3 -II)	200(3 -II)
1	21	0.00	0.00	0.00	21(3 -II)	-166(3)	-411(3)
1	22	0.00	0.00	0.00	180(3 -II)	1158(3 -II)	-297(3)
1	23	0.00	0.00	0.00	202(3 -II)	1239(3 -II)	-120(3)
1	24	0.00	0.00	0.00	88(3 -II)	544(3 -II)	165(3 -II)
1	25	0.00	0.00	0.00	-137(2 -II)	-940(3 -II)	155(3 -II)
2	1	0.00	0.00	0.00	17(3 -II)	234(3 -II)	-412(3)
2	2	0.00	0.00	0.00	195(3 -II)	1316(3 -II)	-296(3)
2	3	0.00	0.00	0.00	212(3 -II)	1392(3 -II)	-127(3)
2	4	0.00	0.00	0.00	91(3 -II)	612(3 -II)	137(3 -II)
2	5	0.00	0.00	0.00	-166(2 -II)	-1041(3 -II)	129(3 -II)
2	6	0.00	0.00	0.00	35(3 -II)	304(3 -II)	-416(3)
2	7	0.00	0.00	0.00	196(3 -II)	1435(3 -II)	-296(3)
2	8	0.00	0.00	0.00	210(3 -II)	1506(3 -II)	-134(3)
2	9	0.00	0.00	0.00	90(3 -II)	661(3 -II)	118(3 -II)
2	10	0.00	0.00	0.00	-151(2 -II)	-1105(3 -II)	115(3 -II)
2	11	0.00	0.00	0.00	47(3 -II)	373(3 -II)	-419(3)
2	12	0.00	0.00	0.00	207(3 -II)	1546(3 -II)	-298(3)
2	13	0.00	0.00	0.00	218(3 -II)	1608(3 -II)	-139(3)
2	14	0.00	0.00	0.00	97(3 -II)	706(3 -II)	107(3 -II)
2	15	0.00	0.00	0.00	-147(3 -II)	-1161(3 -II)	109(3 -II)
2	16	0.00	0.00	0.00	61(3 -II)	439(3 -II)	-418(3)
2	17	0.00	0.00	0.00	223(3 -II)	1650(3 -II)	-299(3)
2	18	0.00	0.00	0.00	233(3 -II)	1705(3 -II)	-143(3)
2	19	0.00	0.00	0.00	107(3 -II)	751(3 -II)	100(3 -II)
2	20	0.00	0.00	0.00	-146(3 -II)	-1215(3 -II)	106(3 -II)
2	21	0.00	0.00	0.00	65(3 -II)	499(3 -II)	-416(3)
2	22	0.00	0.00	0.00	243(3 -II)	1748(3 -II)	-299(3)
2	23	0.00	0.00	0.00	251(3 -II)	1795(3 -II)	-146(3)
2	24	0.00	0.00	0.00	122(2)	793(3 -II)	97(3 -II)
2	25	0.00	0.00	0.00	-157(3 -II)	-1267(3 -II)	104(3 -II)
3	1	0.00	0.00	0.00	83(3 -II)	562(3 -II)	-409(3)
3	2	0.00	0.00	0.00	245(3 -II)	1846(3 -II)	-296(3)
3	3	0.00	0.00	0.00	254(2)	1887(3 -II)	-150(3)
3	4	0.00	0.00	0.00	126(2)	847(2)	91(3 -II)
3	5	0.00	0.00	0.00	-147(3 -II)	-1318(3 -II)	101(3 -II)
3	6	0.00	0.00	0.00	85(3 -II)	625(3 -II)	-393(3)
3	7	0.00	0.00	0.00	264(2)	1950(3 -II)	-292(3)
3	8	0.00	0.00	0.00	282(2)	1983(3 -II)	-154(3)
3	9	0.00	0.00	0.00	143(2)	922(2)	88(3 -II)
3	10	0.00	0.00	0.00	-160(3 -II)	-1375(3 -II)	94(3 -II)
3	11	0.00	0.00	0.00	89(3 -II)	687(3 -II)	-377(3)
3	12	0.00	0.00	0.00	273(2)	2048(3 -II)	-285(3)
3	13	0.00	0.00	0.00	292(2)	2115(2)	-157(3)
3	14	0.00	0.00	0.00	145(2)	994(2)	84(3 -II)
3	15	0.00	0.00	0.00	-171(3 -II)	-1430(3 -II)	92(3 -II)
3	16	0.00	0.00	0.00	71(3 -II)	754(3 -II)	-378(3)
3	17	0.00	0.00	0.00	239(2)	2141(3 -II)	-280(3)
3	18	0.00	0.00	0.00	257(2)	2242(2)	-155(3)
3	19	0.00	0.00	0.00	122(2)	1060(2)	90(3 -II)
3	20	0.00	0.00	0.00	-194(3 -II)	-1494(2)	102(3 -II)
3	21	0.00	0.00	0.00	23(3 -II)	831(3 -II)	-390(3)
3	22	0.00	0.00	0.00	106(2)	2254(2)	-297(3)
3	23	0.00	0.00	0.00	115(2)	2373(2)	-141(3)
3	24	0.00	0.00	0.00	55(3)	1127(2)	143(3 -II)
3	25	0.00	0.00	0.00	-117(3 -II)	-1574(2)	129(3 -II)
4	1	0.00	0.00	0.00	-167(3)	-164(3)	-268(3)
4	2	0.00	0.00	0.00	-407(3)	-30(2)	-251(3)
4	3	0.00	0.00	0.00	-560(3)	102(3)	144(3 -II)
4	4	0.00	0.00	0.00	-450(2)	139(3)	232(3 -II)
4	5	0.00	0.00	0.00	-177(2)	-115(3 -II)	324(3)
4	6	0.00	0.00	0.00	-105(2)	-376(3)	-302(3)
4	7	0.00	0.00	0.00	-92(2)	190(3)	-302(3)
4	8	0.00	0.00	0.00	-106(3 -II)	444(3)	116(3 -II)
4	9	0.00	0.00	0.00	-111(3 -II)	435(3)	296(3 -II)
4	10	0.00	0.00	0.00	-68(3 -II)	-175(3 -II)	423(3)
4	11	0.00	0.00	0.00	-87(2)	-613(3)	-251(3)
4	12	0.00	0.00	0.00	101(3)	345(3)	-265(3)
4	13	0.00	0.00	0.00	198(3)	775(3)	108(3 -II)
4	14	0.00	0.00	0.00	169(3)	723(3)	305(3 -II)
4	15	0.00	0.00	0.00	-29(3 -II)	-192(3 -II)	408(3 -II)
4	16	0.00	0.00	0.00	-111(2 -II)	-800(3)	-200(3)
4	17	0.00	0.00	0.00	108(3)	458(3)	-209(3)
4	18	0.00	0.00	0.00	219(3)	1036(3)	111(3 -II)
4	19	0.00	0.00	0.00	190(3)	961(3)	300(3 -II)
4	20	0.00	0.00	0.00	20(3)	-186(3 -II)	414(3 -II)
4	21	0.00	0.00	0.00	-137(2 -II)	-940(3)	-155(3)
4	22	0.00	0.00	0.00	88(3)	544(3)	-165(3)
4	23	0.00	0.00	0.00	202(3)	1239(3)	120(3 -II)
4	24	0.00	0.00	0.00	180(3)	1158(3)	297(3 -II)
4	25	0.00	0.00	0.00	21(3)	-166(3 -II)	411(3 -II)
5	1	0.00	0.00	0.00	-166(2 -II)	-1041(3)	-129(3)
5	2	0.00	0.00	0.00	91(3)	612(3)	-137(3)
5	3	0.00	0.00	0.00	212(3)	1392(3)	127(3 -II)
5	4	0.00	0.00	0.00	195(3)	1316(3)	296(3 -II)
5	5	0.00	0.00	0.00	17(3)	234(3)	412(3 -II)
5	6	0.00	0.00	0.00	-151(2 -II)	-1105(3)	-115(3)
5	7	0.00	0.00	0.00	90(3)	661(3)	-118(3)
5	8	0.00	0.00	0.00	210(3)	1506(3)	134(3 -II)
5	9	0.00	0.00	0.00	196(3)	1435(3)	296(3 -II)
5	10	0.00	0.00	0.00	35(3)	304(3)	416(3 -II)
5	11	0.00	0.00	0.00	-147(3)	-1161(3)	-109(3)
5	12	0.00	0.00	0.00	97(3)	706(3)	-107(3)
5	13	0.00	0.00	0.00	218(3)	1608(3)	139(3 -II)
5	14	0.00	0.00	0.00	207(3)	1546(3)	298(3 -II)
5	15	0.00	0.00	0.00	47(3)	373(3)	419(3 -II)
5	16	0.00	0.00	0.00	-146(3)	-1215(3)	-106(3)
5	17	0.00	0.00	0.00	107(3)	751(3)	-100(3)
5	18	0.00	0.00	0.00	233(3)	1705(3)	143(3 -II)
5	19	0.00	0.00	0.00	223(3)	1650(3)	299(3 -II)
5	20	0.00	0.00	0.00	61(3)	439(3)	418(3 -II)
5	21	0.00	0.00	0.00	-157(3)	-1267(3)	-104(3)
5	22	0.00	0.00	0.00	122(2)	793(3)	-97(3)
5	23	0.00	0.00	0.00	251(3)	1795(3)	146(3 -II)
5	24	0.00	0.00	0.00	243(3)	1748(3)	299(3 -II)
5	25	0.00	0.00	0.00	65(3)	499(3)	416(3 -II)
6	1	0.00	0.00	0.00	-147(3)	-1318(3)	-101(3)
6	2	0.00	0.00	0.00	126(2)	847(2)	-91(3)
6	3	0.00	0.00	0.00	254(2)	1887(3)	150(3 -II)
6	4	0.00	0.00	0.00	245(3)	1846(3)	296(3 -II)
6	5	0.00	0.00	0.00	83(3)	562(3)	409(3 -II)
6	6	0.00	0.00	0.00	-160(3)	-1375(3)	-94(3)
6	7	0.00	0.00	0.00	143(2)	922(2)	-88(3)
6	8	0.00	0.00	0.00	282(2)	1983(3)	154(3 -II)
6	9	0.00	0.00	0.00	264(2)	1950(3)	292(3 -II)
6	10	0.00	0.00	0.00	85(3)	625(3)	393(3 -II)
6	11	0.00	0.00	0.00	-171(3)	-1430(3)	-92(3)
6	12	0.00	0.00	0.00	145(2)	994(2)	-84(3)
6	13	0.00	0.00	0.00	292(2)	2115(2)	157(3 -II)
6	14	0.00	0.00	0.00	273(2)	2048(3)	285(3 -II)
6	15	0.00	0.00	0.00	89(3)	687(3)	377(3 -II)
6	16	0.00	0.00	0.00	-194(3)	-1494(2)	-102(3)
6	17	0.00	0.00	0.00	122(2)	1060(2)	-90(3)
6	18	0.00	0.00	0.00	257(2)	2242(2)	155(3 -II)
6	19	0.00	0.00	0.00	239(2)	2141(3)	280(3 -II)
6	20	0.00	0.00	0.00	71(3)	754(3)	378(3 -II)
6	21	0.00	0.00	0.00	-117(3)	-1574(2)	-129(3)
6	22	0.00	0.00	0.00	55(3 -II)	1127(2)	-143(3)
6	23	0.00	0.00	0.00	115(2)	2373(2)	141(3 -II)
6	24	0.00	0.00	0.00	106(2)	2254(2)	297(3 -II)
6	25	0.00	0.00	0.00	23(3)	831(3)	390(3 -II)
7	1	0.07(3)	-0.35(3 -II)	0.73(3)	100(3 -II)	855(3 -II)	-44(3 -II)
7	2	0.17(3)	-0.37(3 -II)	0.74(3)	80(3 -II)	739(3 -II)	-14(2)
7	3	0.27(3)	-0.39(3 -II)	0.73(3)	60(3 -II)	576(3 -II)	17(3 -II)
7	4	0.36(3)	-0.41(3 -II)	0.71(3)	41(3 -II)	384(3 -II)	43(3 -II)
7	5	0.45(3)	-0.43(3 -II)	0.67(3)	5(2)	45(2)	60(3 -II)
7	6	-0.08(3 -II)	-0.81(3 -II)	0.86(3)	54(3 -II)	504(3 -II)	-96(3 -II)
7	7	0.25(3)	-0.74(3 -II)	0.82(3)	44(3 -II)	525(3 -II)	-47(2)
7	8	0.42(3)	-0.68(3 -II)	0.77(3)	41(3 -II)	535(3 -II)	-6(2)
7	9	0.58(3)	-0.61(3 -II)	0.69(3)	45(3 -II)	529(3 -II)	53(3 -II)
7	10	0.73(3)	-0.60(2)	0.60(3)	54(3 -II)	501(3 -II)	115(3 -II)
7	11	-0.20(3 -II)	-1.23(3 -II)	1.00(3)	71(2 -II)	635(2 -II)	-99(3 -II)
7	12	-0.28(3 -II)	-1.15(3 -II)	0.97(3)	58(3 -II)	638(3 -II)	-52(3 -II)
7	13	0.38(3)	-1.08(3 -II)	0.93(3)	55(3 -II)	650(3 -II)	5(2 -II)
7	14	0.55(3)	-1.03(3 -II)	0.88(3)	60(3 -II)	670(3 -II)	57(2 -II)
7	15	0.71(3)	-1.00(3 -II)	0.82(3)	76(3 -II)	717(3 -II)	112(3 -II)
7	16	-0.28(3 -II)	-1.37(3 -II)	0.92(3)	78(2 -II)	678(2 -II)	-87(2)
7	17	-0.49(3 -II)	-1.28(3 -II)	0.89(3)	69(2 -II)	671(2 -II)	-43(3 -II)
7	18	-0.71(3 -II)	-1.18(3 -II)	0.87(3)	67(3 -II)	696(3 -II)	12(3)
7	19	-0.93(3 -II)	-1.09(3 -II)	0.86(3)	68(3 -II)	723(3 -II)	43(3)
7	20	-1.14(3 -II)	-1.01(3 -II)	0.86(3)	72(3 -II)	749(3 -II)	74(3 -II)
7	21	-0.31(3 -II)	-1.50(3 -II)	0.73(3)	80(2 -II)	689(2 -II)	-89(2)
7	22	-0.57(3 -II)	-1.43(3 -II)	0.69(3)	68(2 -II)	670(2 -II)	-47(3 -II)
7	23	-0.87(3 -II)	-1.35(3 -II)	0.65(3)	65(3 -II)	681(3 -II)	-16(3 -II)
7	24	-1.24(3 -II)	-1.24(3 -II)	0.64(3)	64(3 -II)	705(3 -II)	32(3)
7	25	-1.69(3 -II)	-1.10(3 -II)	0.65(3)	66(3 -II)	729(3 -II)	50(3 -II)
8	1	-0.31(3 -II)	-1.57(3 -II)	0.56(3)	76(2 -II)	725(3)	-84(3)
8	2	-0.57(3 -II)	-1.51(3 -II)	0.45(3)	64(3 -II)	650(2 -II)	-19(2)
8	3	-0.87(3 -II)	-1.42(3 -II)	-0.38(3 -II)	66(3 -II)	651(3 -II)	36(3)
8	4	-1.24(3 -II)	-1.28(3 -II)	-0.46(3 -II)	70(3 -II)	663(3 -II)	83(3 -II)
8	5	-1.73(3 -II)	-1.09(3 -II)	-0.52(3 -II)	71(3 -II)	667(3 -II)	112(3 -II)
8	6	-0.29(3 -II)	-1.62(3 -II)	0.47(3)	77(3)	733(3)	-91(3)
8	7	-0.48(3 -II)	-1.55(3 -II)	0.35(3)	56(2 -II)	642(3)	-30(2)
8	8	-0.71(3 -II)	-1.43(3 -II)	-0.36(3 -II)	48(3 -II)	621(3 -II)	19(3)
8	9	-0.95(3 -II)	-1.26(3 -II)	-0.53(3 -II)	44(3 -II)	630(3 -II)	56(2)
8	10	-1.13(3 -II)	-1.02(3 -II)	-0.77(3 -II)	48(3 -II)	620(3 -II)	91(2)
8	11	-0.27(3 -II)	-1.67(3 -II)	0.38(3)	79(3)	732(3)	-92(3)
8	12	-0.39(3 -II)	-1.56(3 -II)	0.26(3)	57(2 -II)	632(3)	-35(2)
8	13	-0.52(3 -II)	-1.41(3 -II)	-0.36(3 -II)	51(3 -II)	589(3 -II)	15(3)
8	14	-0.61(3 -II)	-1.24(3 -II)	-0.55(3 -II)	56(3 -II)	598(3 -II)	49(2)
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9	4	0.29(2)	-1.23(2)	-0.48(3 -II)	53(3 -II)	516(3 -II)	41(2)
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9	8	-0.18(2 -II)	-1.50(2)	-0.37(3 -II)	53(3)	494(3 -II)	28(3)
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10	1	-0.07(2 -II)	-0.57(2 -II)	0.04(2)	36(3)	301(3)	12(3 -II)
10	2	-0.08(2 -II)	-0.57(2 -II)	0.06(2)	15(3)	126(3)	5(3)
10	3	-0.08(2 -II)	-0.57(2 -II)	0.07(2)	1(3)	1(3)	14(3)
10	4	-0.09(2 -II)	-0.57(2 -II)	0.08(2)	8(3 -II)	101(3 -II)	17(3)
10	5	-0.09(2 -II)	-0.58(2 -II)	0.09(2)	17(3 -II)	-191(3)	14(3)
10	6	-0.20(2 -II)	-1.43(2 -II)	0.81(2)	46(3)	382(3)	17(3 -II)
10	7	-0.25(2 -II)	-1.42(2 -II)	0.75(2)	30(3)	254(3)	10(3)
10	8	-0.31(2 -II)	-1.41(2 -II)	0.70(2)	16(3)	123(3)	24(3)
10	9	-0.39(2 -II)	-1.39(2 -II)	0.64(2)	4(3)	10(3 -II)	27(3)
10	10	-0.46(2 -II)	-1.42(2)	0.58(2)	-9(3)	-139(3)	21(3)
10	11	-0.37(2 -II)	-2.30(2 -II)	1.15(2)	52(3)	434(3)	17(3 -II)
10	12	-0.54(2 -II)	-2.26(2 -II)	1.08(2)	32(3)	277(3)	-6(3 -II)
10	13	-0.72(2 -II)	-2.23(2 -II)	1.03(2)	14(3)	124(3)	-19(3 -II)
10	14	-0.90(2 -II)	-2.20(2 -II)	1.00(2)	2(3 -II)	22(3 -II)	-21(3 -II)
10	15	-1.07(2 -II)	-2.23(2)	0.97(2)	18(3 -II)	163(3 -II)	14(3)
10	16	-0.51(2 -II)	-2.74(2 -II)	1.08(2)	-53(3 -II)	-437(3 -II)	14(3 -II)
10	17	-0.85(2 -II)	-2.66(2 -II)	1.00(2)	-33(3 -II)	-277(3 -II)	-6(3 -II)
10	18	-1.21(2 -II)	-2.56(2 -II)	0.94(2)	15(3)	119(3)	-15(3 -II)
10	19	-1.56(2 -II)	-2.46(2 -II)	0.94(2)	3(3 -II)	34(3 -II)	-14(3 -II)
10	20	-1.88(2 -II)	-2.37(2 -II)	0.98(2)	21(3 -II)	179(3 -II)	4(3)
10	21	-0.57(2 -II)	-3.11(2 -II)	0.90(2)	-52(3 -II)	-426(3 -II)	11(3 -II)
10	22	-0.98(2 -II)	-3.07(2 -II)	0.76(2)	-30(3 -II)	-266(3 -II)	-6(3 -II)
10	23	-1.46(2 -II)	-3.01(2 -II)	0.63(2)	10(3)	108(3)	-14(3 -II)
10	24	-2.05(2 -II)	-2.91(2 -II)	0.53(2)	11(3 -II)	48(3 -II)	-12(3 -II)
10	25	-2.80(2 -II)	-2.77(2 -II)	0.48(2)	32(3 -II)	203(3 -II)	1(3 -II)
11	1	-0.58(2 -II)	-3.30(2 -II)	0.79(2)	-48(3 -II)	-403(3 -II)	6(3 -II)
11	2	-0.97(2 -II)	-3.32(2 -II)	0.53(2)	-24(3 -II)	-241(3 -II)	-9(3 -II)
11	3	-1.46(2 -II)	-3.26(2 -II)	-0.40(2 -II)	0(3)	82(3)	-8(3 -II)
11	4	-2.09(2 -II)	-3.15(2 -II)	-0.55(2 -II)	23(3 -II)	70(3 -II)	7(3 -II)
11	5	-2.92(2 -II)	-2.94(2 -II)	-0.67(2 -II)	41(3 -II)	216(3 -II)	20(3 -II)
11	6	-0.56(2 -II)	-3.40(2 -II)	0.76(2)	-46(3 -II)	-373(3 -II)	8(3 -II)
11	7	-0.89(2 -II)	-3.36(2 -II)	0.44(2)	-26(3 -II)	-212(3 -II)	-4(3 -II)
11	8	-1.29(2 -II)	-3.23(2 -II)	-0.39(2 -II)	8(3)	56(3)	-4(3 -II)
11	9	-1.74(2 -II)	-2.98(2 -II)	-0.71(2 -II)	7(3 -II)	88(3 -II)	-4(3)
11	10	-2.09(2 -II)	-2.61(2)	-1.14(2 -II)	23(3 -II)	210(3 -II)	17(3 -II)
11	11	-0.54(2 -II)	-3.53(2)	0.66(2)	-43(3 -II)	-347(3 -II)	7(3 -II)
11	12	-0.77(2 -II)	-3.46(2)	0.30(2)	-25(3 -II)	-191(3 -II)	-7(3 -II)
11	13	-1.04(2 -II)	-3.31(2)	-0.48(2 -II)	10(3)	39(3)	-7(3 -II)
11	14	-1.27(2 -II)	-3.08(2)	-0.87(2 -II)	7(3 -II)	97(3 -II)	-4(3)
11	15	-1.39(2 -II)	-2.82(2)	-1.26(2 -II)	24(3 -II)	212(3 -II)	20(3 -II)
11	16	-0.51(2 -II)	-3.77(2)	0.54(2)	-41(3 -II)	-329(3 -II)	5(3 -II)
11	17	-0.65(2 -II)	-3.66(2)	-0.19(2 -II)	-24(3 -II)	-174(3 -II)	-9(3 -II)
11	18	-0.81(2 -II)	-3.47(2)	-0.57(2 -II)	9(3)	25(3)	-8(3 -II)
11	19	-0.93(2 -II)	-3.22(2)	-0.93(2 -II)	7(3 -II)	107(3 -II)	-4(3)
11	20	-0.97(2 -II)	-2.93(2)	-1.25(2 -II)	24(3 -II)	216(3 -II)	22(3 -II)
11	21	-0.48(2 -II)	-4.05(2)	0.45(2)	-39(3 -II)	-317(3 -II)	3(3 -II)
11	22	-0.55(2 -II)	-3.89(2)	-0.25(2 -II)	-23(3 -II)	-161(3 -II)	-11(3 -II)
11	23	-0.63(2 -II)	-3.65(2)	-0.64(2 -II)	8(3)	12(3)	-9(3 -II)
11	24	-0.70(2 -II)	-3.34(2)	-0.99(2 -II)	8(3 -II)	117(3 -II)	-5(3)
11	25	-0.74(2 -II)	-3.00(2)	-1.28(2 -II)	25(3 -II)	219(3 -II)	23(3 -II)
12	1	-0.46(2 -II)	-4.37(2)	0.31(2)	-39(3 -II)	-309(3 -II)	0(3 -II)
12	2	-0.45(2 -II)	-4.14(2)	-0.34(2 -II)	-23(3 -II)	-148(3 -II)	-14(3 -II)
12	3	-0.50(2 -II)	-3.83(2)	-0.72(2 -II)	9(3)	2(3 -II)	-9(3 -II)
12	4	-0.55(2 -II)	-3.47(2)	-1.05(2 -II)	8(3 -II)	126(3 -II)	-9(3)
12	5	-0.59(2 -II)	-3.09(2)	-1.31(2 -II)	24(3 -II)	217(3 -II)	28(3 -II)
12	6	-0.44(2 -II)	-4.68(2)	0.16(2)	-39(3 -II)	-306(3 -II)	2(3)
12	7	-0.38(2 -II)	-4.40(2)	-0.41(2 -II)	-24(3 -II)	-136(3 -II)	-17(3 -II)
12	8	-0.40(2 -II)	-4.02(2)	-0.80(2 -II)	-10(3 -II)	18(3 -II)	-9(3 -II)
12	9	-0.45(2 -II)	-3.58(2)	-1.10(2 -II)	6(3 -II)	137(3 -II)	-12(3)
12	10	-0.47(2 -II)	-3.16(2)	-1.33(2)	24(3 -II)	210(3 -II)	32(3 -II)
12	11	-0.44(2)	-4.96(2)	0.07(2)	-40(3 -II)	-309(3 -II)	6(3)
12	12	-0.30(2 -II)	-4.67(2)	-0.48(2 -II)	-26(3 -II)	-123(3 -II)	-21(3 -II)
12	13	-0.33(2 -II)	-4.19(2)	-0.92(2)	-12(3 -II)	36(3 -II)	-8(3 -II)
12	14	-0.41(2 -II)	-3.67(2)	-1.22(2)	5(3 -II)	147(3 -II)	18(3 -II)
12	15	-0.40(2 -II)	-3.19(2)	-1.39(2)	23(3 -II)	199(3 -II)	36(3 -II)
12	16	-0.40(2)	-5.38(2)	0.06(2)	-42(3 -II)	-316(3 -II)	13(3)
12	17	-0.19(2 -II)	-4.92(2)	-0.66(2)	-26(3 -II)	-109(3 -II)	-24(3 -II)
12	18	-0.30(2 -II)	-4.34(2)	-1.12(2)	-12(3 -II)	56(3 -II)	-7(3 -II)
12	19	-0.40(2 -II)	-3.80(2)	-1.37(2)	5(3 -II)	157(3 -II)	23(3 -II)
12	20	-0.40(2 -II)	-3.32(2)	-1.56(2)	21(3 -II)	184(3 -II)	40(3 -II)
12	21	-0.36(2)	-5.55(2)	-0.18(2)	-37(3 -II)	-326(3 -II)	15(3)
12	22	-0.11(2)	-5.03(2)	-0.87(2)	-17(3 -II)	-95(3 -II)	-33(3 -II)
12	23	-0.32(2)	-4.58(2)	-1.28(2)	-10(3 -II)	79(3 -II)	-8(3 -II)
12	24	-0.43(2)	-4.06(2)	-1.51(2)	4(3 -II)	168(3 -II)	30(3 -II)
12	25	-0.45(2 -II)	-3.46(2)	-1.38(2)	19(3 -II)	162(3 -II)	47(3 -II)
13	1	0.07(3 -II)	-0.35(3)	0.73(3 -II)	-100(3)	-855(3)	44(3)
13	2	0.17(3 -II)	-0.37(3)	0.74(3 -II)	-80(3)	-739(3)	14(2)
13	3	0.27(3 -II)	-0.39(3)	0.73(3 -II)	-60(3)	-576(3)	-17(3)
13	4	0.36(3 -II)	-0.41(3)	0.71(3 -II)	-41(3)	-384(3)	-43(3)
13	5	0.45(3 -II)	-0.43(3)	0.67(3 -II)	-5(2)	-45(2)	-60(3)
13	6	-0.08(3)	-0.81(3)	0.86(3 -II)	-54(3)	-504(3)	96(3)
13	7	0.25(3 -II)	-0.74(3)	0.82(3 -II)	-44(3)	-525(3)	47(2)
13	8	0.42(3 -II)	-0.68(3)	0.77(3 -II)	-41(3)	-535(3)	6(2)
13	9	0.58(3 -II)	-0.61(3)	0.69(3 -II)	-45(3)	-529(3)	-53(3)
13	10	0.73(3 -II)	-0.60(2)	0.60(3 -II)	-54(3)	-501(3)	-115(3)
13	11	-0.20(3)	-1.23(3)	1.00(3 -II)	-71(2 -II)	-635(2 -II)	99(3)
13	12	-0.28(3)	-1.15(3)	0.97(3 -II)	-58(3)	-638(3)	52(3)
13	13	0.38(3 -II)	-1.08(3)	0.93(3 -II)	-55(3)	-650(3)	-5(2 -II)
13	14	0.55(3 -II)	-1.03(3)	0.88(3 -II)	-60(3)	-670(3)	-57(2 -II)
13	15	0.71(3 -II)	-1.00(3)	0.82(3 -II)	-76(3)	-717(3)	-112(3)
13	16	-0.28(3)	-1.37(3)	0.92(3 -II)	-78(2 -II)	-678(2 -II)	87(2)
13	17	-0.49(3)	-1.28(3)	0.89(3 -II)	-69(2 -II)	-671(2 -II)	43(3)
13	18	-0.71(3)	-1.18(3)	0.87(3 -II)	-67(3)	-696(3)	-12(3 -II)
13	19	-0.93(3)	-1.09(3)	0.86(3 -II)	-68(3)	-723(3)	-43(3 -II)
13	20	-1.14(3)	-1.01(3)	0.86(3 -II)	-72(3)	-749(3)	-74(3)
13	21	-0.31(3)	-1.50(3)	0.73(3 -II)	-80(2 -II)	-689(2 -II)	89(2)
13	22	-0.57(3)	-1.43(3)	0.69(3 -II)	-68(2 -II)	-670(2 -II)	47(3)
13	23	-0.87(3)	-1.35(3)	0.65(3 -II)	-65(3)	-681(3)	16(3)
13	24	-1.24(3)	-1.24(3)	0.64(3 -II)	-64(3)	-705(3)	-32(3 -II)
13	25	-1.69(3)	-1.10(3)	0.65(3 -II)	-66(3)	-729(3)	-50(3)
14	1	-0.31(3)	-1.57(3)	0.56(3 -II)	-76(2 -II)	-725(3 -II)	84(3 -II)
14	2	-0.57(3)	-1.51(3)	0.45(3 -II)	-64(3)	-650(2 -II)	19(2)
14	3	-0.87(3)	-1.42(3)	-0.38(3)	-66(3)	-651(3)	-36(3 -II)
14	4	-1.24(3)	-1.28(3)	-0.46(3)	-70(3)	-663(3)	-83(3)
14	5	-1.73(3)	-1.09(3)	-0.52(3)	-71(3)	-667(3)	-112(3)
14	6	-0.29(3)	-1.62(3)	0.47(3 -II)	-77(3 -II)	-733(3 -II)	91(3 -II)
14	7	-0.48(3)	-1.55(3)	0.35(3 -II)	-56(2 -II)	-642(3 -II)	30(2)
14	8	-0.71(3)	-1.43(3)	-0.36(3)	-48(3)	-621(3)	-19(3 -II)
14	9	-0.95(3)	-1.26(3)	-0.53(3)	-44(3)	-630(3)	-56(2)
14	10	-1.13(3)	-1.02(3)	-0.77(3)	-48(3)	-620(3)	-91(2)
14	11	-0.27(3)	-1.67(3)	0.38(3 -II)	-79(3 -II)	-732(3 -II)	92(3 -II)
14	12	-0.39(3)	-1.56(3)	0.26(3 -II)	-57(2 -II)	-632(3 -II)	35(2)
14	13	-0.52(3)	-1.41(3)	-0.36(3)	-51(3)	-589(3)	-15(3 -II)
14	14	-0.61(3)	-1.24(3)	-0.55(3)	-56(3)	-598(3)	-49(2)
14	15	-0.61(3)	-1.06(3)	-0.75(3)	-64(3)	-600(3)	-80(2)
14	16	-0.25(3)	-1.70(3)	0.30(3 -II)	-81(3 -II)	-736(3 -II)	88(3 -II)
14	17	-0.31(3)	-1.57(3)	-0.19(3)	-60(3 -II)	-623(3 -II)	32(2)
14	18	-0.37(3)	-1.40(3)	-0.36(3)	-54(3)	-560(3)	-19(3 -II)
14	19	-0.38(3)	-1.22(3)	-0.52(3)	-60(3)	-572(3)	-45(2)
14	20	0.60(3 -II)	-1.05(3)	-0.67(3)	-67(3)	-573(3)	-67(2)
14	21	-0.23(3)	-1.75(3)	0.24(3 -II)	-84(3 -II)	-744(3 -II)	81(3 -II)
14	22	-0.25(3)	-1.59(3)	-0.20(3)	-63(3 -II)	-614(3 -II)	27(3)
14	23	-0.26(3)	-1.41(3)	-0.36(3)	-54(3 -II)	-536(3)	-23(3 -II)
14	24	0.34(2)	-1.22(3)	-0.50(3)	-59(3)	-545(3)	-42(2)
14	25	0.54(2)	-1.04(2)	-0.61(3)	-64(3)	-537(3)	-57(3)
15	1	-0.22(3)	-1.83(2)	0.15(3 -II)	-86(3 -II)	-758(3 -II)	74(2)
15	2	-0.21(2 -II)	-1.63(2)	-0.22(3)	-65(3 -II)	-605(3 -II)	24(3)
15	3	-0.21(2 -II)	-1.43(2)	-0.37(3)	-55(3 -II)	-513(3)	-27(3 -II)
15	4	0.29(2)	-1.23(2)	-0.48(3)	-53(3)	-516(3)	-41(2)
15	5	0.47(2)	-1.05(2)	-0.56(3)	-57(3)	-492(3)	-54(3)
15	6	-0.22(3)	-1.96(2)	-0.08(3)	-90(3 -II)	-776(3 -II)	69(2)
15	7	-0.19(2 -II)	-1.73(2)	-0.24(3)	-67(3 -II)	-593(3 -II)	25(3)
15	8	-0.18(2 -II)	-1.50(2)	-0.37(3)	-53(3 -II)	-494(3)	-28(3 -II)
15	9	0.22(2)	-1.27(2)	-0.46(3)	-44(3)	-488(3)	-39(3)
15	10	0.40(2)	-1.06(2)	-0.51(3)	-51(3)	-443(3)	-54(3)
15	11	-0.22(3)	-2.07(2)	-0.09(3)	-92(3 -II)	-794(3 -II)	66(2)
15	12	-0.18(2 -II)	-1.86(2)	-0.26(3)	-64(3 -II)	-579(3 -II)	28(3)
15	13	-0.16(2 -II)	-1.60(2)	-0.39(3)	-46(3 -II)	-481(3)	-29(3 -II)
15	14	-0.14(2 -II)	-1.32(2)	-0.46(3)	-35(3)	-462(3)	-46(3)
15	15	0.29(2)	-1.06(2)	-0.46(3)	-44(3)	-393(3)	-59(3)
15	16	-0.22(2)	-2.23(2)	-0.05(3)	-90(3 -II)	-809(3 -II)	69(2)
15	17	-0.14(2 -II)	-2.06(2)	-0.26(3)	-52(3 -II)	-565(3 -II)	32(3)
15	18	-0.14(2 -II)	-1.73(2)	-0.43(3)	-30(3 -II)	-474(3)	-31(3 -II)
15	19	-0.15(2 -II)	-1.39(2)	-0.48(3)	-23(3)	-439(3)	-56(3)
15	20	0.15(2)	-1.07(2)	-0.43(3)	-36(3)	-343(3)	-66(3)
15	21	-0.18(2)	-2.72(2)	0.13(3 -II)	-69(3 -II)	-822(3 -II)	92(3)
15	22	-0.07(3)	-2.28(2)	-0.33(2)	-17(3 -II)	-553(3 -II)	34(3)
15	23	-0.13(3)	-1.90(2)	-0.52(2)	-10(3 -II)	-473(3)	-40(3 -II)
15	24	-0.19(3)	-1.54(2)	-0.57(2)	-11(3)	-417(3)	-72(3)
15	25	-0.14(2 -II)	-1.13(2)	-0.48(3)	-23(3)	-295(3)	-80(3)
16	1	0.88(3)	0.06(2 -II)	0.33(3)	174(3 -II)	80(3 -II)	206(3 -II)
16	2	1.27(3)	-0.06(3)	0.30(3)	417(3 -II)	-42(3)	141(3 -II)
16	3	1.14(3)	-0.07(3)	-0.51(3 -II)	512(3 -II)	-36(3)	-77(3)
16	4	0.70(2)	0.10(3 -II)	-0.63(3 -II)	354(3 -II)	-8(3)	-214(3)
16	5	0.30(2)	0.27(3 -II)	-0.38(3 -II)	118(3 -II)	127(3)	-183(3)
16	6	1.11(3)	-0.20(2)	0.55(3)	-18(3)	168(3 -II)	247(3 -II)
16	7	1.44(3)	-0.38(3)	0.37(3)	-103(3)	-251(3)	170(3 -II)
16	8	1.31(3)	-0.39(3)	-0.57(3 -II)	-135(3)	-291(3)	-88(3)
16	9	0.80(2)	-0.24(3)	-0.83(3 -II)	-100(2)	-146(3 -II)	-236(3)
16	10	0.26(2)	0.56(3 -II)	-0.75(3 -II)	-10(2)	381(3)	-194(3 -II)
16	11	1.28(3)	-0.29(2)	0.80(3)	-26(3)	242(3 -II)	158(3 -II)
16	12	1.81(3)	-0.52(3)	0.51(3)	-189(3)	-413(3)	110(3 -II)
16	13	1.64(3)	-0.54(3)	-0.73(3 -II)	-249(2)	-489(3)	-87(3)
16	14	0.93(2)	-0.26(3)	-1.21(3 -II)	-169(3 -II)	-247(3 -II)	-174(3)
16	15	-0.57(2 -II)	0.60(3 -II)	-1.09(3 -II)	37(3)	638(3)	-114(2 -II)
16	16	1.35(3)	-0.11(2)	1.10(3)	-26(3)	241(3 -II)	81(3 -II)
16	17	2.41(3)	-0.31(3)	0.72(3)	-167(2 -II)	-495(3)	40(3 -II)
16	18	2.36(2)	-0.43(3)	-0.90(3 -II)	-215(3 -II)	-590(3 -II)	-77(3)
16	19	1.12(2)	-0.24(3)	-1.68(3 -II)	-135(3 -II)	-283(3 -II)	-101(3)
16	20	-1.17(2 -II)	0.45(3 -II)	-1.42(3 -II)	77(3)	794(3)	-56(3)
16	21	1.24(3)	0.55(3)	1.02(3)	39(2)	212(3 -II)	44(3 -II)
16	22	3.09(3)	1.15(3)	0.82(3)	-57(2 -II)	-525(3)	-53(3)
16	23	3.30(2)	1.22(3 -II)	-0.79(3 -II)	-76(2 -II)	-620(3 -II)	-67(3)
16	24	1.42(2)	0.29(3 -II)	-1.59(3 -II)	-41(2 -II)	-277(3 -II)	-59(3)
16	25	-2.05(2 -II)	-1.50(3)	-1.46(3 -II)	105(3)	880(3)	-41(3)
17	1	1.20(3)	0.62(3)	-1.07(3 -II)	45(2)	157(3 -II)	89(2)
17	2	3.13(3)	1.29(3)	-0.99(3 -II)	-35(2 -II)	-584(3)	36(3 -II)
17	3	3.42(2)	1.28(3 -II)	1.03(3)	-42(2 -II)	-659(3 -II)	-102(3)
17	4	1.49(2)	0.27(3 -II)	1.85(3)	29(2)	-273(3 -II)	-142(3)
17	5	-2.14(2 -II)	-1.55(3)	1.59(3)	128(3)	956(3)	-67(3)
17	6	1.28(3)	0.09(3)	-1.21(3 -II)	-26(3)	-116(3)	101(2)
17	7	2.50(3)	-0.09(2 -II)	-0.96(3 -II)	-106(3)	-681(3)	31(3 -II)
17	8	2.64(2)	-0.19(3)	1.25(3)	-118(3 -II)	-725(3 -II)	-99(3)
17	9	1.28(2)	-0.10(3)	2.02(3)	-49(3 -II)	-272(3 -II)	-134(3)
17	10	-1.31(2 -II)	0.23(3 -II)	1.60(3)	134(3)	1040(3)	-82(3)
17	11	1.23(3)	-0.13(3 -II)	-1.02(3 -II)	-34(3)	-163(3)	75(2)
17	12	1.94(2)	-0.34(2 -II)	-0.75(3 -II)	-135(3)	-764(3)	-20(3)
17	13	1.97(2)	-0.36(3 -II)	1.10(3)	-143(2)	-796(2)	-89(3)
17	14	1.15(2)	-0.04(3 -II)